不論是SCR還是SNCR脫硝方式，都是向煙氣中噴入氨水、液氨、尿素等產(chǎn)生氨氣的物質(zhì)，依靠NH3和煙氣中的NOx反應(yīng)，將其還原為氮?dú)狻?br />
但是，使NH3完全反應(yīng)掉是難的。殘余的氨氣成分會(huì)和煙氣中的SO3和水蒸汽反應(yīng)，會(huì)生成硫酸銨和硫酸氫氨，
硫銨〔(NH4)2SO4〕在預(yù)熱器段煙氣溫度范圍內(nèi)（450℃以下）為固體粉末狀，而且要在氨氣殘余成分高時(shí)（一般NH3達(dá)數(shù)十個(gè)ppm體積濃度時(shí)）才大量生成，生成的量微少，包容在灰中，對(duì)預(yù)熱器幾乎沒(méi)有影響。
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在預(yù)熱器進(jìn)行改造后對(duì)鍋爐的性能有如下影響：
1.煙氣溫度的影響
在機(jī)組運(yùn)行脫銷系統(tǒng)以后，SCR催化劑提高了SO2向SO3的轉(zhuǎn)化率，因而預(yù)熱器冷端腐蝕有所加劇。為保護(hù)預(yù)熱器后面的設(shè)備（如靜電除塵器、煙道等），適當(dāng)提高鍋爐排煙溫度有利于保護(hù)這些設(shè)備，在煙氣中，由于氨氣含量低，煙氣成分變化不大，在省煤器出口煙氣溫度變化不大時(shí)，預(yù)熱器通過(guò)追加熱端換熱面，排煙溫度一般不受影響。但如果冷段堵塞未及時(shí)清理，會(huì)使排煙溫度有所上升，但不足以會(huì)危及鍋爐安全運(yùn)行。
在鍋爐低負(fù)荷工況時(shí)，煙氣溫度降低，氨氣逃逸率上升，導(dǎo)致硫酸氫銨沉積帶向預(yù)熱器熱端漂移，可能會(huì)引起預(yù)熱器熱端堵塞。故我們一般只計(jì)算低負(fù)荷及惡劣工況金屬溫度場(chǎng)，如此工況滿足其余工況必然滿足。
2.壓差阻力的影響
由于傳熱元件總高增加，預(yù)熱器煙空氣阻力通常增加150-200Pa ，但如果冷段堵灰，阻力上升較明顯。通常在氨氣濃度1ppm以下時(shí)，硫酸氫銨生成量少，故預(yù)熱器堵塞現(xiàn)象不明顯，如NH3逃逸增加到2 ppm，日本AKK的測(cè)試表明，預(yù)熱器在運(yùn)行6個(gè)月，阻力約增加30%，如NH3逃逸增加到3 ppm，預(yù)熱器在運(yùn)行6個(gè)月，阻力約增加 50%。這對(duì)風(fēng)機(jī)的影響較大。
3.對(duì)預(yù)熱器漏風(fēng)的影響
SCR的使用通常使預(yù)熱器煙氣側(cè)負(fù)壓增加1Kpa 左右。如使用換熱系數(shù)不高的傳熱元件作為冷端元件，為達(dá)到同常規(guī)預(yù)熱器相近的排煙溫度，需增加預(yù)熱器換熱元件總高，這一般會(huì)使預(yù)熱器煙空氣阻力略有上升。預(yù)熱器煙空氣壓力差增加不可避免地造成預(yù)熱器漏風(fēng)率上升，通常對(duì)30萬(wàn)等級(jí)鍋爐預(yù)熱器，計(jì)算表明，漏風(fēng)率增加量為0.5-0.8%；對(duì)60-70萬(wàn)等級(jí)鍋爐預(yù)熱器，漏風(fēng)率增加量為0.4-0.6%，由于目前預(yù)熱器均采用完善的雙道密封系統(tǒng)，煙空氣壓差的影響較早期的單道密封預(yù)熱器為小，預(yù)熱器漏風(fēng)率總體上來(lái)講上升輕微。
4.煙氣灰分的影響
煙氣中灰分少時(shí)，硫酸氫銨在液相區(qū)以液滴形式存在，當(dāng)燃料灰份/硫份比值小于7時(shí)，灰分只能吸附部分硫酸氫銨液滴，但灰粒的黏性大，和部分純硫酸氫銨液滴一起吸附到換熱元件表面上；當(dāng)燃料灰份/硫份比值大于7時(shí)，煙氣中灰塵在均勻彌散分布時(shí)，幾乎可以吸附所有硫酸氫銨液滴，此時(shí)灰分的黏性也遠(yuǎn)比無(wú)硫酸氫銨液滴時(shí)為大。
一般在燃料成分滿足灰份/硫份比值大于7時(shí)，預(yù)熱器冷端傳熱元件入口設(shè)防溫度可以適當(dāng)降低，幅度通常是22℃（40F）。
脫硝裝置(SCR或SNCR)布置在預(yù)熱器前部煙道中時(shí)，如燃多灰燃料（如煤），稱之為高塵布置。脫硝裝置布置在除塵器以后煙道中或在不滿足灰份/硫份比值大于7的煙道中（即使在預(yù)熱器前部）都稱為低塵布置。
灰分高并不總是意味著預(yù)熱器的工況變得安全了。保證殘余NH3在煙氣中均勻分布也重要，對(duì)氨氣噴入、反應(yīng)和離開(kāi)脫硝裝置后的分布均勻性要進(jìn)行良好控制，避免出現(xiàn)局部過(guò)高濃度區(qū)。為保證煙氣成分均勻，煙道中采用導(dǎo)流設(shè)備是有必要的。
5.對(duì)預(yù)熱器腐蝕的影響
目前SCR系統(tǒng)所用催化介質(zhì)常見(jiàn)的是氧化鈦和氧化釩，能使脫硝效率大大提高，但是，部分SO2也同時(shí)受其催化轉(zhuǎn)變成SO3，國(guó)外紀(jì)錄到的在SCR催化劑使用壽命內(nèi)的平均數(shù)據(jù)是約增加了2-3%的轉(zhuǎn)化率。對(duì)原先常規(guī)預(yù)熱器設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)一些低硫煤（折算硫分在1.5%以下），冷端傳熱元件設(shè)計(jì)僅考慮采用普通耐腐蝕材料（通常是Corten鋼），轉(zhuǎn)化率增加后，將會(huì)縮短預(yù)熱器冷段換熱元件使用壽命。對(duì)130℃左右排煙溫度的設(shè)計(jì)，常規(guī)預(yù)熱器冷端腐蝕區(qū)僅在冷端100-200mm范圍內(nèi)，在增加了SO3轉(zhuǎn)化率后，硫酸露點(diǎn)通常上升5-10℃，預(yù)熱器冷端受硫酸腐蝕區(qū)將上升到250-450mm， 原先普通預(yù)熱器設(shè)定的冷段300mm高度就顯得不夠了。因此，預(yù)熱器轉(zhuǎn)子的一些冷端構(gòu)件和密封構(gòu)件（在硫酸腐蝕區(qū)工作），必須使用如考登鋼、NS1之類的材料，傳熱元件本身，應(yīng)盡量使用搪瓷表面。
硫酸氫銨本身的腐蝕性較硫酸為弱。從國(guó)外的使用情況來(lái)看，腐蝕也表現(xiàn)為電化學(xué)反應(yīng)，由于其較牢固的粘在元件表面，表現(xiàn)為點(diǎn)狀腐蝕，分布在從預(yù)熱器冷端向上600mm-900mm的范圍內(nèi)（隨預(yù)熱器工作溫度情況而變化）。
